Hợp kim đồng nhôm BCuAl₁₀Fe₄Ni₄Mn₃ có độ bền cao, khả năng chống chịu ăn mòn và mài mòn cao [1 – 3]. Hợp kim này có tổ chức hai pha bao gồm pha alpha và pha beta ở nhiệt độ cao, đây là pha có khả năng tạo hình nóng tuyệt vời. Việc bổ sung thêm Ni sẽ làm tăng thêm độ bền cho hợp kim mà không ảnh hưởng tới độ dẻo, độ dai và khả năng chịu ăn mòn của hợp kim BCuAl₁₀Fe₄Ni₄Mn₃.

Phụ thuộc vào tốc độ nguội và chế độ nhiệt luyện, pha beta có thể trải qua chuyển biến martensit để hình thành pha β’ có độ cứng và dòn cao, tăng độ bền nhưng lại làm giảm độ dẻo của hợp kim. Thực tế, các pha khác được tìm thấy trong tổ chức tế vi bao gồm pha kappa (k) có thành phần chủ yếu là Fe và Al hoặc Ni, hoặc pha γ2 tồn tại ở trong giản đồ 2 nguyên Cu-Al. Pha γ2 tồn tại trong hợp kim có hàm lượng Al ít hơn 11,8% và được hình thành ở điều kiện nguội chậm hoặc ở điều kiện nhiệt luyện ở nhiệt độ nhỏ hơn 565^oC.  Các pha này làm tăng bền và giảm độ dẻo cho hợp kim BCuAl₁₀Fe₄Ni₄Mn₃. Do vậy, tổ chức tế vi của hợp kim bao gồm pha α và cùng tích α+k+γ2 như được chỉ ra ở hình 1a so với tổ chức α+γ2 ở hình 1b.

Pha k được chia làm 4 loại chính và được gọi là kI, kII, kIII và kIV. Pha kI có hình dạng là các hạt có dạng nhánh cây to và chứa nhiều Fe (tồn tại dưới dạng Fe₃Al), Cu và Ni. Pha kII tồn tại ít hơn, có thành phần và cấu trúc giống kI nhưng nhỏ hơn. Pha kIII có dạng thanh hoặc dạng tấm, thành phần chủ yếu chứa NiAl còn kIV có thành phần chủ yếu là Fe₃Al tồn tại dưới dạng hạt nhỏ mịn. Thành phần của pha γ2 là Cu₉All₄ và cấu trúc của nó có dạng lập phương.

Với những yêu cầu về độ cứng, khả năng chịu mài mòn cao thì hợp kim Cu-Al-Ni được lựa chọn. Độ cứng cao của hợp kim có được là do sự hình thành pha γ2, đây là pha giúp hợp kim có độ cứng, độ bền cao nhưng cũng làm tăng độ dòn và làm giảm khả năng chịu ăn mòn cho vật liệu. Sở hữu những tính năng trên, hợp kim BCuAl₁₀Fe₄Ni₄Mn₃ có thể được sử dụng để chế tạo các loại bạc chịu mài mòn, tăng tuổi thọ làm việc cho chi tiết.

Mẫu được chế tạo bằng phương pháp đúc. Mẫu nhỏ được xử lý nhiệt ở các chế độ khác nhau. Chế độ 1 mẫu được nung trong khoảng nhiệt độ từ 900 – 950^oC với thời gian giữ nhiệt là 30 phút và 60 phút cho nguội ngoài không khí. Chế độ 2, giống chế độ 1 nhưng sau đó hóa già ở 400^oC trong khoảng thời gian 30 phút và nguội cùng lò.

Các mẫu sau khi nhiệt luyện được tiến hành đo độ cứng tế vi bằng máy Duramin-2, độ bền của mẫu được đo bằng máy đo độ bền vạn năng MTS. Thành phần của mẫu được phân tích bằng phương pháp quang phổ phát xạ như trình bày ở bảng 1.

Bảng 1. Thành phần hợp kim BCuAl₁₀Fe₄Ni₄Mn₃

Hình 2 và hình 3 trình bày ảnh hưởng của nhiệt độ tôi và hóa già tới độ cứng và độ bền của hợp kim BCuAl₁₀Fe₄Ni₄Mn₃. Độ cứng lớn nhất trong vùng nghiên cứu khi nung ở 900^oC, giữ nhiệt 60 phút sau đó hóa già đạt được bằng 384 HB. Hợp kim BCuAl₁₀Fe₄Ni₄Mn₃ có độ cứng cao sẽ cải thiện đáng kể khả năng chịu mài mòn cho chi tiết, đặc biệt là đối với các chi tiết bạc chịu mài mòn.

Hình 3 trình bày độ bền kéo của hợp kim BCuAl₁₀Fe₄Ni₄Mn₃ sau tôi và hóa già. Kết quả cho thấy, sau khi tôi ở các nhiệt độ khác nhau, độ bền kéo của hợp kim BCuAl₁₀Fe₄Ni₄Mn₃ khá thấp đạt 584 MPa ở 900^oC và 593 MPa ở 950^oC. Tuy nhiên, sau khi hóa già, độ bền của hợp kim đã tăng lên đáng kể đạt 627 và 629 MPa ở các nhiệt độ nung bằng 900^oC và 950^oC. Nhìn chung, độ bền của hợp kim sau hóa già không thay đổi đáng kể khi nhiệt độ tôi thay đổi.

Nghiên cứu ảnh hưởng của các chế độ nhiệt luyện tới tổ chức và cơ tính của hợp kim đồng BCuAl₁₀Fe₄Ni₄Mn₃, kết quả nghiên cứu cho thấy hợp kim  đạt cơ tính cao hơn tôi và hóa già. Cơ tính cao nhất đạt được trong vùng nghiên cứu là tôi ở 900^oC, nguội ngoài không khí sau đó hóa già ở 400^oC. Độ cứng và độ bền kéo đạt được lần lượt bằng 384 HB và 627 MPa.